混凝土的可泵性一直是預(yù)拌泵送混凝土拌合物性能的重要評價(jià)技術(shù)指標(biāo)，其評價(jià)指標(biāo)以GB/T50080-2002《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》中的規(guī)定的新拌混凝土壓力泌水率試驗(yàn)方法為準(zhǔn)，通過采用混凝土壓力泌水儀分別測試混凝土拌合物在一定壓力作用下10s和140s兩個(gè)時(shí)間點(diǎn)的壓力泌水量，之后采用10s壓力泌水量與140s累計(jì)壓力泌水量的比值大小來評定混凝土的可泵性優(yōu)良與否，當(dāng)壓力泌水率小于等于40%時(shí)混凝土可泵性較好，壓力泌水率越小，表明混凝土的保水性能越好，混凝土拌合物的可泵性越好。
一、細(xì)度模數(shù)對混凝土可泵性影響
砂的細(xì)度模數(shù)對混凝土可泵性、坍落度、坍落擴(kuò)展度的影響試驗(yàn)研究結(jié)果如表4所示，由表4的研究結(jié)果可以看出，隨著混凝土用砂細(xì)度模數(shù)的提高，混凝土拌合物的10s與140s壓力泌水量均出現(xiàn)了先降低后增加的影響規(guī)律。當(dāng)為細(xì)度模數(shù)1.95的細(xì)砂時(shí)，兩階段的壓力泌水率較大，可泵性不好，S10達(dá)到了47.9%，較40%參考值高，同時(shí)坍落度*為165mm，擴(kuò)展度*達(dá)到了510mm，且和易性不好，不能用于泵送施工使用。隨著細(xì)度模數(shù)的增加，當(dāng)細(xì)度模數(shù)變化為2.64時(shí)，混凝土的各項(xiàng)拌合物性能均達(dá)到了
，混凝土拌合物的可泵性達(dá)到了佳。但是當(dāng)混凝土中用砂的細(xì)度模數(shù)再繼續(xù)提高尤其到粗砂3.42后，混凝土各項(xiàng)性能急劇下降，混凝土和易性很差，不能用于泵送。
在本試驗(yàn)條件下，過小或過大的細(xì)度模數(shù)使得砂的顆粒級配不合理，混凝土拌合物顆粒間的自由水在細(xì)度模數(shù)過小的細(xì)砂與細(xì)度模數(shù)過大的粗砂時(shí)均表現(xiàn)為自由水過多，混凝土物料顆粒級配不合理，因此會出現(xiàn)離析泌水、可泵性、坍落度與坍落擴(kuò)展不佳的情況。合理選取砂的細(xì)度模數(shù)可以調(diào)節(jié)混凝土可泵性，使得在其它配合比參數(shù)固定條件下混凝土可泵性達(dá)到期望范圍。
二、砂率對混凝土可泵性影響
從砂率對混凝土可泵性及坍落度試驗(yàn)結(jié)果數(shù)據(jù)，可以發(fā)現(xiàn)，砂率對混凝土的可泵性、坍落度、坍落擴(kuò)展度均存在明顯影響，隨著砂率的提高，各項(xiàng)性能均不斷提高，在砂率42%時(shí)達(dá)到佳狀態(tài)，之后砂率44%時(shí)出現(xiàn)了明顯的下降，且混凝土出現(xiàn)離析泌水、發(fā)散及板結(jié)的情況。
砂率的變化使得混凝土拌合物的物料顆粒級配發(fā)生了變化，在小砂率38%向適宜砂率42%變化過程中，物料顆粒級配趨于合理化，并達(dá)到試驗(yàn)條件下的優(yōu)值，此時(shí)混凝土拌合物顆粒及層間吸附水、自由水膜厚度達(dá)到合理，沒有過多的空隙間自由水存在，在壓力作用下，混凝土壓力泌水值小，因此混凝土拌合物的保水性能好，有利于泵送施工，細(xì)度模數(shù)再繼續(xù)增高出現(xiàn)了負(fù)面發(fā)展趨勢。選擇合理的砂率對于混凝土可泵性是否關(guān)鍵，當(dāng)混凝土可泵性不良時(shí)，也可通過調(diào)整砂率來解決泵送性能。
三、水膠比對混凝土可泵性影響
混凝土水膠比變化對可泵性影響規(guī)律可以看出，隨著水膠比的增加，水膠比對可泵性的影響也存在一種先改善提高后降低的規(guī)律，較好的水膠比為0.48。
在砂率、砂細(xì)度模數(shù)等配合比參數(shù)固定時(shí)，新拌混凝土物料顆粒間隙固定，此時(shí)在水膠比小時(shí)，沒有足夠的水膜與層間自由水作為潤滑介質(zhì)，因此坍落度與擴(kuò)展度不夠較小，同時(shí)可泵性評價(jià)指標(biāo)顯示較好，但泵送困難，這里體現(xiàn)出了評價(jià)方法的局限性，此時(shí)采用壓力泌水率的評價(jià)方法來評價(jià)可泵性不恰當(dāng)，應(yīng)該綜合考慮評價(jià)方法。隨著水膠比增加達(dá)到佳可泵性，后續(xù)再增加自由水量過多，導(dǎo)致壓力泌水率過高，不利于泵送。
